衡水哪家是橋梁減隔震橡膠支座生產廠家？我公司是衡水市最專業的橋梁支座生產廠家，專業生產橋梁減隔震橡膠支座，在對橋梁減隔震橡膠支座原理進行分析的基礎上，依據連續梁橋在地震作用時受力的特點，對連續梁橋的固定橡膠支座進行了減隔震橡膠支座設計，將原來的固定橡膠支座改為相對固定。對該橋在地震荷載作用下的抗震性能分析表明，采取V隔震橡膠支座措施后，固定墩的受力情況得到明顯改善，主梁的縱向位移以及梁、墩的相對位移雖有所增大，但即使在8度的地震荷載作用下，位移幅度仍在橡膠支座允許的位移范圍內。關鍵詞 連續梁橋 減隔震橡膠支座 固定橡膠支座 相對固定連續梁橋具有結構剛度大、變形小的特點，在我國有著廣泛的應用。對連續梁橋的空間地震反應分析表明[1]，由于連續梁橋一般只設置一個固定墩，在地震荷載作用下，縱橋向的地震荷載的絕大部分均由設置在固定墩上的固定橡膠支座來承受，因此，固定墩處于十分不利的受力狀態。如果一味要求固定墩滿足強度要求、在彈性范圍內工作，不僅是不經濟的，而且也沒有必要。本文探討了一種新穎的作法，即利用減隔震橡膠支座的基本原理，在不改變原橋梁主體結構的情況下，僅對固定橡膠支座進行適當的減隔震橡膠支座設計，以滿足"小震不壞、中震可修、大震不倒"的設計要求。

減隔震橡膠支座原理圖1為結構的加速度反應譜，從圖中可以看出，延長結構的自振周期可以有效地減小結構的地震加速度反應，從而減小結構由于地震所遭受到的地震荷載。對于橋梁結構，采用橡膠支座、聚四氟乙烯橡膠支座以及其他滑動橡膠支座即瓦達到增加結構柔性、延長結構自振周期的目的。但是，隨著結構自振周期的延長，梁體與墩臺之間的相對位移也同時增加。為了減小由于結構自振周期延長而增加的梁墩相對位移，可以采用增加結構阻尼的方法。由圖2可見，加大結構的阻尼，地震引起的位移反應能得到明顯的抑制[1]。綜上所述，減隔震橡膠支座的基本原理為：（1）采用柔性支承，以延長結構的自振周期，從而減小結構由于地震引起的內力反應；(2)采用阻尼器或耗能裝置，以控制由于周期延長而導致的過大的相對位移；（3）具有足夠的剛度和強度，以支承正常使用極限狀態下的水平力（如風荷載、汽車制動力等）。

工程背景本文以某五跨連續梁橋為工程背景，該橋跨徑組合為49.90＋3X80.00＋49.90（m）。橋址的土質（在地表以下20.0m范圍內）為淤泥、淤泥質亞粘土、粘土和細砂，地基容許承載力［σ0］＜130kPa。根據《公路工程抗震設計規范》（JTJ004－89）第4.2.2條規定，確定該橋場地類別為Ⅳ類場地上。該連續梁橋的上部結構為兩個分離的單箱單室變截面箱梁，主域處梁高4.5m，邊墩及跨中的梁高均為2.0m；主墩為變截面空心柱體，邊域為排架式撤柱，縱橋向兩排，每排3個實心嫩柱、主梁和橋墩之間采用盆式橡膠支座連接。1．分析模型該橋的抗震計算采用同濟大學土木工程防災國家重點實驗室橋梁抗震學科組編制的程序NSRAP進行，簡化的動力分析模型見圖3?？紤]到橋基礎為鉆孔灌注樁，墩底位移相對較小，將橋墩固結在墩底會增大結構內力反應，故而適當放大結構周期，將墩延長約3倍樁徑固結【3】。

橋墩依線彈性梁單元來處理。計算中對活動橡膠支座考慮其非線性效應，用非線性橡膠支座單元處理。采用Ⅳ類場地人工波作為輸入地震波，依Eurocode8對地震波進行三個方向組合，以縱橋向為驗算主方向【4】。設計基本烈度為7度。2．驗算結果對結構進行非線性時程反應分析，固定墩墩頂截面內力反應見表1，固定墩墩底截面內力反應見表2。計算結果均以一幅計。3．結果分析(1)固定橡膠支座設計單位設計的盆式橡膠支座布置情況為（以一幅計）：兩邊墩分別設置兩個TPZ3000-ZX型盆式橡膠支座，固定墩設置兩個TPZ 15000-GDZ型盆式橡膠支座，余主墩上皆各設兩個TPZ15000-ZX型盆式橡膠支座。TPZ 15000一GDZ型盆式橡膠支座為抗震型橡膠支座，其豎向承載力為15000kN，可承受的最大水平力為15000 X 20％＝ 3000kN，故固定墩墩頂所能承受的最大水平力為 6000kN。由表1可見，6度地震荷載作用下，固定墩墩頂所承受的水平力為6455kN，大于其上固定橡膠支座所能承受的最大水平力，固定橡膠支座被剪壞。（2）固定墩對固定墩的鋼筋混凝土截面進行彎短一曲率關系分析，得到其縱向反應及屈服彎矩見表3。由表2、表3可見，7度和8度地震荷載作用下，截面的能力/需求比大于1，表明固定墩墩底截面發生塑性變形，即，在承受一定的軸力作用時，截面所承受的彎矩超過截面屈服彎矩，進入了非線性工作階段。（3）解決方案由驗算可知，該橋在6度地震荷載作用下，固定橡膠支座已被剪壞，不能滿足橋現關于"小震不壞"的設計要求。而且，固定墩在7度地震荷載作用下的"截面能力/需求比"高達180.4％，這說明設計基本烈度地震荷載作用下，固定墩的強度已不能滿足。因此，"中震可修"的要求也難以保證。通常遇到這種情況，常采用以下解決方法：（1）將原有橡膠支座改為符合承載要求的抗震型橡膠支座；（2）對橋墩進行延性設計，將橋墩設計得具有足夠的延性，在控制變形的前提下，利用塑性鎮來耗能；同時由于塑性鉸的出現而使結構的基本自振周期延長，從而減小了地震所產生的慣性力。本文在進行抗震驗算時，該橋主體方案已經確定，并已經開始施工。在這種情況下，在不增加工程造價的前提下，采用了第一種方案，即對原有的固定橡膠支座進行了再設計，引入減隔震橡膠支座概念，以使其滿足設計要求

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