材料名稱：彈簧鋼
牌號(hào)：65mn
標(biāo)準(zhǔn)：GB/T  1222-1984
●特性及適用范圍：
熱處理及冷拔硬化后，強(qiáng)度較高，具有一定的韌性和塑性；在相同表面狀態(tài)和完全淬透情況下，疲勞極限與合金彈簧相當(dāng)。但淬透性差，主要用于較小尺寸的彈簧，如調(diào)壓調(diào)速彈簧、測力彈簧、一般機(jī)械上的圓、方螺旋彈簧或拉成鋼絲作小型機(jī)械上的彈簧。
●化學(xué)成份：
碳  C  ：0.62～0.70
硅  Si：0.17～0.37
錳  Mn：0.50～0.80
硫  S  ：≤0.035
磷  P  ：≤0.035
鉻  Cr：≤0.25
鎳  Ni：≤0.25
銅  Cu：≤0.25
●力學(xué)性能：
抗拉強(qiáng)度  σb  (MPa)：≥980(100)
屈服強(qiáng)度σs  (MPa)：≥784(80)
伸長率  δ10  (％)：≥9
斷面收縮率  ψ  (％)：≥35

85#彈簧鋼
詳細(xì)介紹：     
標(biāo)準(zhǔn)：GB/T  1222-1984
特性及適用范圍：
　85號(hào)鋼強(qiáng)度、硬度比其他高碳結(jié)構(gòu)鋼要高，但彈性略低，其創(chuàng)收性能與65、70、75、80鋼均相似，淬透性也不高，在油中臨界淬透直徑為9-23mm。85號(hào)鋼適用于制造截面尺寸不大與承受強(qiáng)度不太高的振動(dòng)彈簧，如鐵道車輛、汽車、拖拉機(jī)及一般機(jī)械上的扁形彈簧和圓形螺旋彈簧以及其他用途的彈簧鋼絲和鋼帶等。 
化學(xué)成份：
碳  C  ：0.82～0.90
硅  Si：0.17～0.37
錳  Mn：0.50～0.80
硫  S  ：≤0.035
磷  P  ：≤0.035
鉻  Cr：≤0.25
鎳  Ni：≤0.25
銅  Cu：≤0.25
力學(xué)性能：
抗拉強(qiáng)度  σb  (MPa)：≥1127(115)
屈服強(qiáng)度  σs  (MPa)：≥980(100)
伸長率  δ10  (％)：≥6
斷面收縮率  ψ  (％)：≥30
硬度：熱軋≤302HB 冷拉+熱處理≤321HB 退火鋼≤255
試樣毛坯尺寸/mm:試樣
熱處理規(guī)范及金相組織：熱處理規(guī)范：淬火820℃±20℃，油冷   回火480℃±50℃(特殊需要時(shí)，±30℃)。
交貨狀態(tài)：熱軋鋼材以熱處理或不熱處理狀態(tài)交貨，冷拉鋼材以熱處理狀態(tài)交貨

熱處理規(guī)范

　　●熱處理規(guī)范及金相組織：

　　熱處理規(guī)范：淬火830℃±20℃，油冷 回火540℃±50℃(特殊需要時(shí)，±30℃)。

　　金相組織：屈氏體。

　　●交貨狀態(tài)：熱軋鋼材以熱處理或不熱處理狀態(tài)交貨，冷拉鋼材以熱處理狀態(tài)交貨。

　　●供貨規(guī)格：

　　盤圓：Φ5.5～16mm

　　軋材：Φ16～160mm

　　鍛材：Φ160～450mm

　　65Mn密度

　　65Mn密度 ρ=7.85克/立方厘米，該鋼可以冷軋成鋼板、鋼帶和鋼絲，制作彈簧。65Mn也可以制作成如鉗工的鑿子、劃針等工具。65Mn鋼可制作一般截面尺寸為8～15mm左右的小型彈簧如各種小尺寸扁、圓彈簧，底墊彈簧、彈簧發(fā)條。

焊接性能

　　氬弧焊對(duì)焊工藝

　　為了減小電極的消耗，選擇直流正接進(jìn)行線材的對(duì)焊試驗(yàn)，即選用直流電源，線材接電源的正極，鎢極接電源的負(fù)極。

　　含1%或2%氧化釷的鎢極發(fā)射電子效率高，電流承載能力好，且抗污染性能好，引弧容易并且電弧比較穩(wěn)定。為了便于操作，選擇直徑為2 mm的較細(xì)的釷鎢極，并且電極前端磨尖。

　　由于氬氣較低的電弧電壓特性對(duì)于薄板和線材的手弧焊特別有益，因此選擇氬氣做保護(hù)氣體。

　　試驗(yàn)選用直流手工氬弧焊機(jī)，焊接前，將鋼絲兩端頭仔細(xì)磨平，為防止焊點(diǎn)產(chǎn)生氣孔，用丙酮將端頭油污清洗干凈。將兩端磨平的線材放在平整潔凈的對(duì)正板上（圖1），使兩端頭對(duì)正，接頭處不留間隙，用壓鐵壓住接頭兩側(cè)。將線材接焊機(jī)正極，鎢極接負(fù)極，分別將電流調(diào)至20 A，15 A，10 A，8 A進(jìn)行焊接。焊接時(shí)，在接頭旁邊引燃點(diǎn)弧并使之燃燒穩(wěn)定，將電弧移至接頭處使接頭金屬熔化后迅速將電弧熄滅，同時(shí)輕微施加頂鍛力，冷卻后即完成焊接過程，焊接過程中不使用填充焊絲。

　　試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)焊接電流為20 A時(shí)，電弧燃燒劇烈，接頭處金屬飛濺嚴(yán)重，焊點(diǎn)塌陷嚴(yán)重。當(dāng)電流調(diào)至15 A時(shí)，電弧燃燒較平穩(wěn)，熔池飛濺少，但焊縫仍有塌陷。但電流降至10 A時(shí)，引弧容易，電弧燃燒穩(wěn)定，焊縫處沒有塌陷現(xiàn)象。圖2為焊接電流10 A時(shí)，用數(shù)碼相機(jī)在Leica MZ6型體視顯微鏡下拍下的焊接接頭形狀。可以看出，接頭的圓柱度較好，將其打磨后能滿足線鋸的要求。當(dāng)電流調(diào)至8 A以下時(shí)，引弧困難且電弧不穩(wěn)定，難以完成焊接過程。

　　焊接接頭試驗(yàn)

由于65Mn鋼具有過熱傾向，因此焊接熱影響區(qū)對(duì)接頭的力學(xué)性能影響很大。直徑0.7 mm的65Mn鋼絲經(jīng)氬弧焊對(duì)焊后接頭處非常硬脆，輕輕折彎焊點(diǎn)處，就會(huì)在熔合線或焊縫處脆斷，斷口呈明顯的脆性斷裂形貌。所得接頭由焊縫和熱影響區(qū)組成，沿接頭軸線測試從焊縫中心至母材各個(gè)區(qū)域的顯微硬度。測量結(jié)果表明，從母材到熱影響區(qū)及焊縫中部，顯微硬度急劇增加，焊縫中部硬度達(dá)HV 1 060，這說明熱影響區(qū)及焊縫中部生成了硬脆組織。對(duì)于這種具有硬脆組織的接頭，為了提高其韌性和塑性，降低其硬度，獲得硬度、強(qiáng)度、塑性和韌性的適當(dāng)配合，必須對(duì)焊接接頭進(jìn)行適當(dāng)?shù)幕鼗鹛幚怼崽幚砗螅瑧?yīng)將熱影響區(qū)的脆性消除，同時(shí)應(yīng)能使母